Статья ВАК: Автономное энергоснабжение автоматизированных газораспределительных станций нового поколения

Одним из факторов надёжного и безопасного газоснабжения является качественное функционирование газораспределительных станций (ГРС). Для достижения высоких показателей их работы ПАО «Газпром» совместно с ПАО «Газпром автоматизация» разработана и принята к реализации «Концепция технического развития газораспределительных станций», предусматривающая комплексный подход — внедрение новых методов, технологий и оборудования при техническом перевооружении ГРС, а также оптимизация затрат, связанных с обеспечением надёжности и безопасности ГРС [1].

Положения «Концепции технического развития ГРС» планируется использовать структурными подразделениями и дочерними обществами ПАО «Газпром» при создании программ и планов реконструкции и технического перевооружения ГРС, а также при разработке нормативных документов Системы стандартизации ПАО «Газпром».

Автоматизированные газораспределительные станции (АГРС) «Голубое пламя» производства компании ООО «Завод «Нефтегазоборудование» (г. Саратов) включены в реестр оборудования и материалов, технические условия которых соответствуют требованиям ОАО «Газпром»

Перспективными ГРС считаются автоматизированные газораспределительные станции нового поколения (АГРС-НП), обладающие энергонезависимостью, «интеллектуальной» системой автоматического управления (ИСАУ), с централизованной формой обслуживания (второй категории) и выполнением технического обслуживания и ремонта с периодичностью не более чем один раз в год [1, 2].

Направлениями развития перспективных станций АГРС-НП являются: электроснабжение от источника, расположенного на территории АГРС и использующего принцип преобразования энергии сжатого (транспортируемого) газа и/или ВИЭ; применение технологий, исключающих присутствие обслуживающего персонала, и использование топливного газа для подогрева транспортируемого газа.

Каждое направление развития станций АГРС-НП характеризуется следующей спецификой:

1. Формирование комплекса мероприятий, снижающих энергопотребление проектируемых АГРС-НП.

2. Предотвращение снижения температуры газа при редуцировании и, как следствие, снижения энергопотребления на его подогрев, за счёт применения инновационных способов редуцирования.

3. Использование отопительных систем с тепловыми насосами и низкопотенциальными источниками энергии (грунт земли, воздух и др.).

4. Применение, в зависимости от требований и внешних условий, в качестве основного источника электроэнергии: детандер-генераторных агрегатов (ДГА), ветроэнергетических установок (ВЭУ), фотоэлектрических установок (ФЭУ), электрогазодинамических генератор-детандеров (ЭГД-Г-Д) или их комбинации.

5. Использование, для повышения эффективности функционирования, трёхуровневой системы управления оборудованием энергетического комплекса (ЭК) автоматизированной газораспределительной станции нового поколения.

Известно, что системы наружного и внутреннего освещения ГРС потребляют до 32% от общего количества электроэнергии, используемой оборудованием станции [3]. К факторам, снижающим энергопотребление, относятся: оптимизация режимов работы светотехнического оборудования, снижение потерь электроэнергии в осветительных сетях, переход на энергосберегающие технологии. К энергосберегающим мероприятиям относятся: применение экономичных типов источников света (в том числе с использованием светодиодных), применение оптимальных режимов, внедрение системы АСКУЭ и др. Применение энергосберегающих мероприятий и технологий позволит на 20–40% снизить общее энергопотребление системами освещения.

Автоматизированная газораспределительная блочная станция АГРС «Саратов-М(70)»

Для защиты от коррозии подземных стальных газопроводов, при всех способах прокладки, кроме надземной, трубопроводы подлежат комплексной защите от коррозии защитными покрытиями и средствами электрохимической защиты, независимо от коррозионной агрессивности грунта. В последнее время чаще применяются автоматизированные станции катодной защиты, электроснабжение которых осуществляется от ВИЭ. В установках с ВИЭ используется как ветрогенератор, так и солнечная батарея, либо оба источника одновременно, в зависимости от климатических характеристик района. Для повышения надёжности данной схемы катодной защиты дополнительно используются электроаккумуляторы и/или протекторные установки. Кроме того, с целью снижения мощности катодной защиты, расходуемой на электроснабжение станций, коммуникации ГРС выполняются с надземной прокладкой, либо для подземной прокладки используются полиэтиленовые трубы, которые не подвержены почвенной коррозии. Защиту подземных стальных ёмкостей или резервуаров на площадках ГРС чаще всего осуществляют с помощью протекторных установок.

В том случае, когда протяжённость газопровода-отвода небольшая, а на площадке ГРС все коммуникации выполнены надземно или из полиэтиленовых труб, то электрохимическая защита газопровода-отвода может осуществляться от катодного преобразователя, установленного на линейной части, и расчётная мощность энергоисточника на ГРС существенно снижается.

Другим направлением уменьшения потребления электроэнергии на электрохимическую защиту является применение для защиты подземных стальных газопроводов новых изоляционных материалов (экструдированного полиэтилена, полипропилена, термоусаживающихся материалов, полимерно-битумных или полимерно-асмольных лент и др.). Выбор мероприятий по снижению электропотребления средствами защиты от коррозии определяется мощностью станции и местными условиями. В любом случае их применение способствует общему снижению энергопотребления.

Потребность в тепловой энергии определяется необходимостью поддержания регламентируемого воздухообмена и температурного режима в помещениях АГРС, а также потребностью подогрева технологического газа.

АГРС «Бужаниново» (10 тыс. м3/ч) в Сергиево-Посадском городской округе

Из условий энергосбережения, помимо качественной теплоизоляции ограждающих конструкций, жалюзи или вытяжные шахты возможно оборудовать стабилизаторами притока воздуха (клапанами), предотвращающими тепловые потери при сверхрасчётном притоке холодного воздуха в периоды пониженных температур наружного воздуха или повышенных скоростей ветра. Снижению теплопотерь также способствует система предварительного подогрева технологического газа, предотвращающая поглощение тепловой энергии холодными газопроводами. При использовании для отопления тепловых насосов важным фактором энергосбережения является температура теплоносителя. Использование приборов и систем с низкотемпературным теплоносителем (калориферы, лучистые панели, напольные системы и др.) позволяет снизить расход электроэнергии, потребляемый тепловыми насосами.

Необходимость подогрева газа перед регулятором в ГРС связана со снижением температуры газа при дросселировании. Снижение температуры характеризуется дифференциальным дроссельным эффектом Джоуля — Томпсона. В рабочем диапазоне дросселирования давления газа на ГРС (до 6,5–7,0 МПа) величина дроссельного эффекта практически не меняется, а величина снижения температуры газов при дросселировании составляет 15–35°C. Это приводит к созданию условий по параметрам, соответствующих кристаллообразованию тяжёлых фракций и остаточных следов жидкости после осушки. Согласно нормативной документации, необходимо обеспечивать температуру газа на выходе из ГРС не ниже −10°C (на пучинистых грунтах не ниже 0°C). Для предотвращения обмерзания газового оборудования и подогрева газа в качестве нового решения предлагается внедрение установок без машинного энергоразделения [4].

Анализ параметров дросселирования потока газа вихревыми трубами (ВТ) различного исполнения показал, что в определённом диапазоне соотношения между «холодным» и «горячим» потоками после разделения в закручивающем устройстве ВТ их перемешивание даёт осреднённую температуру смешанного потока выше, чем температура газа на входе в вихревое дроссельное устройство. Этот же эффект получен на режимах с перекрытием «горячего» потока и внутренним перемешиванием ВТ с крестовиной, обеспечивающей перевод воздуха (газа) с «горячего» конца ВТ в центральную область вихревой камеры с пониженным давлением через центральную трубку крестовины.

Автоматизированная газораспределительная станция в городе Тында Амурской области

Испытания опытного образца изотермического регулятора (в диапазоне давлений сжатого воздуха на входе 0,6–5,0 МПа) показали, что установка на входе в регулятор винтового завихрителя позволяет изменить (повысить или понизить, в зависимости от соотношения давлений) температуру поступающего из магистрали газа на 3–6°C, что может предотвратить гидратообразование и избавить от необходимости подогрева газа на входе регулятора давления газа.

В работе [4] выполнен анализ различных способов повышения эффективности редуцирования природного газа путём безогневого подогрева и предотвращения гидратообразования с помощью энергоразделяющих устройств (ЭУ). Внедрение ЭУ в узел редуцирования позволит исключить (частично или полностью) получение тепловой энергии на ГРС сжиганием газа [4].

Тепловая насосная установка (ТНУ) — установка, которая переносит тепловую энергию от низкотемпературного источника к гораздо более высокотемпературному потребителю теплоты с помощью электрической энергии, потребляемой из внешней системы электроснабжения.

ТНУ на 1 кВт потребляемой электроэнергии позволяет извлечь до 4 кВт тепловой энергии из окружающей среды и повысить температурный потенциал до 65°C и более. Современные сплит-системы с нижним пределом эксплуатации на обогрев до −30°C совмещают несколько потребительских опций, в том числе и использование для отопления ГРС. Такие системы обеспечивают теплоснабжение ГРС не менее чем в 90% проектных решений. Для оставшихся 10% решений предлагается, как правило, электрообогрев или использование грунтовых теплообменников (ГТО) в составе тепловой насосной установки для подогрева транспортируемого газа или в виде отдельного блока. Применение ТНУ для отопления АГРС-НП, в соответствии с требованиями [2], позволяет отказаться от использования органического топлива. Особенности расчёта и практического применения тепловых насосных установок с ГТО для нужд теплоснабжения исследованы в ряде работ [5, 6 и др.].

Совершенствование конструкции и характеристик ФЭУ и ВЭУ способствует их более широкому применению на ГРС, в автономных энергосистемах (ЭС), располагающихся, как правило, в труднодоступных, удалённых от централизованных систем электроснабжения районах, преимущественно с высоким потенциалом вторичных энергоресурсов (ВЭР). Оптимизация состава и режимов функционирования оборудования энергокомплексов (ЭК) с ВИЭ улучшает экономичность систем электроснабжения.

Аккумуляторы, являясь в настоящее время уже обязательной частью гибридных энергокомплексов, позволяют повысить надёжность энергоснабжения при одновременном снижении установленной мощности генерирующего оборудования энергокомплекса. К наиболее перспективным относятся литий-металл-полимерные (LMP) аккумуляторы.

К перспективным электрогенераторам относятся ЭГД-Г-Д, преобразующие потенциальную энергию газа при дросселировании. В отличие от ДГА, ЭГД-Г-Д преобразуют внутреннюю энергию сжатого газа при его расширении непосредственно в электрическую энергию. В ЭГД-Г-Д отсутствуют механические движущиеся части, внутри установлены электроды для ионизации потока газа и его торможения в электрическом поле. При этом давление и температура расширяющегося газа, так же, как и в ДГА, понижаются по адиабатному закону с относительно высоким изоэнтропийным КПД. Преобразование энергии происходит за счёт вязкого взаимодействия газа с заряжёнными частицами в электрическом поле. Ионизация газового потока осуществляется с помощью коронного разряда при высоком напряжении. Перенос заряжённых частиц против сил электрического поля осуществляется потоком газа, что и приводит к формированию высокого напряжения на зажимах генератора. Подогрев газа выполняется по традиционным схемам. В работе [1] применение ЭГД-Г-Д рассматривается как одно из направлений повышения энергоэффективности ГРС.

Ранее выполненные исследования [7, 8 и др.] показали целесообразность использования ДГА при создании бестопливных систем энергоснабжения ГРС. Созданию надёжных и конкурентоспособных ДГА посвящено значительное число работ, обзор которых и разработка новых конструкций приведены в фундаментальной работе [8]. Ввиду актуальности широкого внедрения ДГА, в ПАО «Газпром» разработана «Программа по внедрению турбодетандерных установок на ГРС для выработки электроэнергии и получения сжиженного природного газа» [9]. Запланировано построить почти 600 установок для производства электроэнергии на ГРС и обеспечения их энергонезависимости (всего в концерне более 4000 ГРС).

При применении ДГА для устойчивого снабжения АГРС-НП тепловой и электрической энергией в автономном режиме могут потребоваться установки, работающие на низкопотенциальной энергии грунта — геотермальные ТНУ, проблемам использования которых посвящено значительное число работ [6–8, 10]. Совокупность создаваемых с этой целью скважин с грунтовыми теплообменниками и окружающий массив грунта представляют собой эффективную систему сбора низкопотенциальной энергии.

На характеристики подобного рода энергетических комплексов оказывают влияние большое число факторов. Многофункциональность энергосистем АГРС-НП с ВИЭ, переменность режимов генерации и потребления тепловой и электрической энергии на них, многообразие исходных данных при проектировании, при условии создания надёжных безлюдных и бестопливных систем энергоснабжения, формируют необходимость разработки комплексных моделей оптимизации гибридных энергокомплексов.

Для оптимизации режимов функционирования оборудования, входящего в состав автономного энергокомплекса АГРС-НП, разработана имитационная модель известной базовой схемы энергокомплекса (рис. 1), в которой с помощью ДГА и низкопотенциальных ВИЭ (воздушных и грунтовых теплообменных аппаратов и др.) осуществляется преобразование потенциальной энергии газа [7].

Рис. 1. Технологическая схема энергокомплекса АГРС-НП на базе одноступенчатого ДГА, парокомпрессионной ТНУ, ВТО и ГТО (P1, P2 и P3 — регуляторы давления; Р4 — трёхходовой вентиль; КМ — компрессор ТНУ; ДР — дроссель испарителя ТНУ)

В имитационной модели ЭК АГРС-НП поступающий в ГРС газ высокого давления сначала подаётся в теплообменные аппараты, а затем в ДГА. В детандере расширяющийся газ приводит в действие генератор, который вырабатывает электрическую энергию. Часть этой энергии используется для подогрева газа перед детандером в пиковом теплообменном аппарате (ПКТО), а оставшаяся часть используется электроприводом компрессора ТНУ и другими потребителями ГРС.

Поскольку при расширении газа его температура и давление значительно снижаются, основной подогрев газа перед детандер-генераторным агрегатом (до температуры 50–80°C) осуществляется в конденсаторе парокомпрессионной тепловой насосной установки, которая содержит испаритель с дросселирующим устройством и компрессор. В испарителе ТНУ состояние хладагента изменяется за счёт теплоты, поступающей от грунтового теплообменного аппарата (ГТО) и/или от воздушного теплообменного аппарата (ВТО), являющихся в этой схеме низкопотенциальными ВИЭ.

В рассматриваемом схемном решении альтернативные варианты организации автономного бестопливного энергоснабжения, при разных мощностях составного оборудования, существенно отличаются капитальными затратами, но имеют практически равные эксплуатационные расходы.

Поэтому поиск оптимального варианта характеристик оборудования энергокомплекса АГРС-НП с ВИЭ по критерию минимального значения капитальных затрат осуществляется расчётным путём, с использованием имитационной модели, разработанной в пакете прикладных программ MATLAB, в следующем порядке:

• для заданных значений внешней (по отношению к энергокомплексу) электрической нагрузки, соотношения тепловых мощностей конденсатора ТНУ и ПКТО, а также параметров технологического газа рассчитывается вырабатываемая ДГА мощность и необходимое для предотвращения критического снижения температуры газа за турбиной ДГА количество тепловой энергии;
• для расчётного количества теплоты, необходимого для подогрева газа в конденсаторе ТНУ, а также по количеству теплоты, передаваемой хладагенту теплоносителем ГТО в испарителе ТНУ, определяются параметры рабочих сред, расходные и мощностные характеристики ТНУ и ГТО, обеспечивающих работу энергокомплекса АГРС-НП в целом;
• по полученным мощностным характеристикам оборудования и удельным значениям капитальных затрат рассчитываются показатели затрат для заданного нагрузочного режима ДГА и заданного соотношения тепловых мощностей конденсатора ТНУ и ПКТО;
• в полученном множестве значений капитальных затрат определяется область минимальных значений, которая соответствует оптимальному варианту тепловых мощностей конденсатора ТНУ и ПКТО на всех нагрузочных режимах работы детандер-генераторного агрегата.

Оптимизация режимов функционирования оборудования энергокомплекса АГРС-НП с ДГА и ВИЭ выполнен по плану полного факторного эксперимента, в котором в качестве активных факторов использовались: мощность внешней (по отношению к энергокомплексу) электрической нагрузки в диапазоне значений от 20 до 70 кВт; отношение тепловых мощностей конденсатора ТНУ и ПКТО в диапазоне значений от 0 до 1,0, а также давление газа на входе АГРС-НП в диапазоне значений от 2 до 6 МПа. В процессе исследований выполнена имитация более 90 режимов функционирования, в каждом из которых рассчитано до 40 параметров модели ЭК АГРС-НП. Предварительный анализ некоторых полученных результатов приведён в [10].

По результатам расчётных исследований установлено:

1. Для генерации детандерным агрегатом требуемого количества энергии газ необходимо подогревать до 90°C пропорционально заданному давлению газа на входе ДГА и действующей в текущий момент времени внешней электрической нагрузке (рис. 2, ряд1). При этом расход газа через детандерный агрегат должен изменяться в диапазоне значений от 0,2 до 5,7 кг/с пропорционально действующей (в текущий момент времени) внешней нагрузке и обратно пропорционально заданному давлению газа на входе ДГА (рис. 2, ряд 2).

Рис. 2. Зависимости мощности (ряд 1) и расхода газа (ряд 2) ДГА от давления газа на входе АГРС, отношения тепловых мощностей конденсатора тепловой насосной установки (ТНУ) и пикового теплообменного аппарата (ПКТО) и внешней электрической нагрузки энергокомплекса (ЭК)

2. Для подогрева газа, подаваемого на вход детандер-генераторного агрегата, до 90°C количество тепловой энергии, передаваемой газу в теплообменных аппаратах (конденсаторе ТНУ и ПКТО), должно изменяться в диапазоне значений от 21 до 1030 кВт пропорционально установленному на входе ДГА давлению газа и действующей в текущий момент времени внешней электрической нагрузке (рис. 3).

Рис. 3. Форма зависимости количества тепловой энергии, передаваемой газу в конденсаторе ТНУ и ПКТО, от давления газа на входе ДГА и внешней электрической нагрузки ЭК

При этом в диапазоне заданных на входе ДГА давлений (от 2 до 4 МПа) наиболее эффективным (в отношении тепловых мощностей конденсатора ТНУ и пикового теплообменного аппарата) является подогрев газа только в конденсаторе тепловой насосной установки. При давлении газа на входе детандер-генераторного агрегата от 4 до 6 МПа наиболее эффективным является отношение тепловых мощностей конденсатора ТНУ и ПКТО, соответственно, 0,8 к 0,2 (рис. 4).

Рис. 4. Форма зависимости количества тепловой энергии, передаваемой газу в конденсаторе ТНУ и ПКТО, от отношения тепловых мощностей конденсатора ТНУ и ПКТО и от внешней электрической нагрузки ЭК

3. Для обеспечения работы конденсатора тепловой насосной установки в соответствующем режиме функционирования, количество тепловой энергии, передаваемой от низкопотенциального источника энергии (ГТО) испарителю ТНУ, должно изменяться от 0 до 215 кВт пропорционально заданному на входе ДГА давлению газа и действующей (в текущий момент времени) внешней электрической нагрузке (рис. 5). При этом наибольшее количество тепловой энергии низкопотенциального источника энергии (ГТО), потребляемого испарителем ТНУ, соответствует режимам работы энергокомплекса, когда газ, поступающий на вход ДГА, подогревается только в конденсаторе тепловой насосной установки (рис. 6).

Рис. 5. Форма зависимости количества тепловой энергии, передаваемой ГТО конденсатору ТНУ, от давления газа на входе ДГА и от внешней электрической нагрузки ЭК

Рис. 6. Форма зависимости количества тепловой энергии, передаваемой ГТО конденсатору ТНУ, от отношения тепловых мощностей конденсатора ТНУ и ПКТО и от внешней электрической нагрузки ЭК

4. Затраты на создание энергокомплекса АГРС-НП с использованием возобновляемых источников энергии возможно минимизировать путём имитационного моделирования процессов преобразования энергетических потоков в условиях нестационарного поступления ВЭР и потребления выработанной энергии на основе параметрического анализа составляющих теплового баланса и статических характеристик элементов ЭК по выбранному критерию оптимизации.

Использование в качестве критерия минимума капитальных затрат позволяет определить требуемые характеристики энергетического оборудования, а также выбрать структуру и режимы функционирования энергокомплекса АГРС-НП с ДГА и ВИЭ [24].

Рис. 7. Архитектура системы управления энергокомплексом АГРС-НП

Для реализации указанных выше оптимальных режимов функционирования детандер-генераторного агрегата, оборудования тепловой насосной установки и низкопотенциальных возобновляемых источников энергии предложена трёхуровневая архитектура системы управления энергокомплекса АГРС-НП, включающая следующие уровни (рис. 7):

1. «Полевой» (непосредственно рабочий) уровень управления технологическими процессами (преобразования, распределения и потребления энергии).

2. Диспетчерский уровень контроля и управления оборудованием энергокомплекса, осуществляемый в режиме реального времени.

3. Интеллектуальный уровень управления, решающий задачи:

• прогнозирования генерации, потребления и энергобалансов в системе;
• прогнозирования изменения технического состояния и отказов оборудования энергокомплекса;
• корректировки планов технических обслуживаний и ремонтов;
• оптимизации режимов функционирования оборудования энергокомплекса;
• хранение данных, поступающих с полевого и диспетчерского уровней управления, а также результатов прогнозирования и контроля взаимодействия и управления потребителями энергокомплекса.

При разработке математического и алгоритмического обеспечения системы управления использованы различные методы синтеза функций управления генерирующим, распределительным и потребляющим оборудованием. Так, например, прогнозирование случайного поступления вторичных энергоресурсов, генерации и потребления электрической энергии представлено математическим описанием основных статистических зависимостей, полученных в результате анализа как многолетних (архивных) наблюдений, так и результатов текущих измерений основных технологических параметров энергокомплекса.

Специально разработанное прикладное программное обеспечение соответствует принятой архитектуре системы управления, реализует функции распределённого управления и противоаварийных защит, а также предусматривает использование всех результатов прогнозирования, что обеспечивает перевод обслуживания оборудования энергокомплекса «по плану» к обслуживанию «по факту» и снижает не только общее количество отказов, но и затраты на ликвидацию последствий их возникновения.

Автоматическая газораспределительная станция №10 (АГРС-10) Вынгапуровского ЛПУМГ ООО «Газпром трансгаз Сургут» снабжает газом город Ноябрьск Ямало-Ненецкого АО

Таким образом, по результатам выполненных исследований можно сделать следующие выводы:

1. Разработанная имитационная модель позволила выбрать оптимальную структуру энергокомплекса АГРС-НП с детандер-генераторным агрегатом и ВИЭ, состоящую из трёх функционально связанных технологических контуров: газовый контур с трубопроводами высокого и низкого давления, двумя подогревателями газа и ДГА, преобразующим потенциальную энергию газа высокого давления в электрическую энергию; тепловой контур хладагента тепловой насосной установки с компрессором, конденсатором, редуктором и испарителем, принимающим, преобразующим и передающим теплоту от жидкостного контура ВИЭ газовому контуру ДГА; жидкостной контур теплоносителя ВИЭ с насосом, трёхходовым вентилем, воздушным и грунтовым теплообменниками, преобразующими теплоту, получаемую от ВИЭ, и передающими её в тепловой контур ТНУ.

2. С помощью имитационной модели согласованы режимы и параметры функционирования энергетического оборудования ЭК АГРС-НП. Так, например, при оптимальном (по капитальным затратам) отношении тепловых мощностей конденсатора ТНУ и ПКТО, соответственно, 0,8 к 0,2, для обеспечения внешней электрической нагрузки в 70 кВт расход газа через ДГА должен быть не менее 0,8 кг/с при подогреве до 90°C и давлении на входе ДГА 6 МПа. Для обеспечения внешней электрической нагрузки в 40 кВт расход газа через ДГА должен быть не менее 0,45 кг/с при тех же значениях температуры и давления газа на входе ДГА и том же отношении тепловых мощностей конденсатора ТНУ и ПКТО.

3. Использование ПКТО как дополнительного теплообменного аппарата позволяет при оптимальном отношении тепловых мощностей конденсатора ТНУ и ПКТО снизить количество энергии, вырабатываемой ДГА для обеспечения собственных нужд ЭК АГРС-НП. Так, для приведённых в качестве примера режимов электрическая мощность, потребляемая на собственные нужды энергокомплекса, составит 115,6 и 66,2 кВт, соответственно. Электрическая мощность, потребляемая на собственные нужды ЭК без ПКТО, составит 133 и 76 кВт, соответственно, что на 13% ниже по сравнению с вариантом с ПКТО.

4. Исследованные схемные решения структуры ЭК АГРС-НП для доведения их до серийного производства, унификации и промышленной сертификации (в соответствии с требованиями действующих нормативных документов) требуют дополнительных экспериментальных и технико-экономических исследований.

5. Полученные в ходе исследований результаты позволяют считать предложенный расчётный способ минимизации затрат на создание энергокомплекса АГРС-НП с использованием ВИЭ комплексным, инновационным и обеспечивающим переход на малолюдные технологии эксплуатации энергетического оборудования в соответствии с требованиями нормативных документов [2].